1修复情况由于装卸的需要，应进行修复工作。经港机质检机构对3台门座起重机进行有关项目检测，找到故障原因，对原圆筒门架进行改造修复，即将门架主横梁内部圆筒下面的加筋板去掉，在主横梁内对着门架主横梁上翼缘板上的圆筒增加一圆筒，增加的圆筒将门架主横梁的上、下翼缘板连接起来，相当于将门架主横梁上方的圆筒伸到了主横梁的内部。为了增强主横梁的强度和刚度，在主横梁2侧腹板的外侧分别增加了2个半圆柱。

 

    2修复前后的检测情况及检测结果对照3号门座起重机圆筒门架结构上关键点的相对变位检测对中的测点A和B进行2种工况的相对变位进行检测，其中工况1在修复前、后的吊钩载荷均为0工况2在修复前的吊钩载荷为5.5t，修复后的吊钩载荷为11.t.工况1测点A相对于测点B的相对变位测试结果为：修复前的幅度为10mm，修复后的幅度为0工况2测点A相对于测点B的相对变位测试结果为：修复前的幅度为10mm，修复后的幅度为0；测点A相对于测点B的相对变位测试结果为：修复前的幅度为16mm，修复后的幅度为4mm.1号、3号门座起重机圆筒门架重要部位静载应力的检测。在中，取多个测点进行2种工况测试（见表1），得出的应力结果见表2.3圆筒门架修复前后检测结果分析圆筒门架之圆筒上部关键点A相对于圆筒下端B点的相对变位，在圆筒门架改造修复前后的测量值相差很大，即改造修复后，测点A相对于测点B的水平变位较改造修复前有明显降低。

 

    表明改造修复后，圆筒门架的刚度有明显提高，达到正常工作要求。

 

    圆筒门架在改造修复前，1号门座起重机表1应力测试工况表工况幅度试验载荷/t臂架位置状态修复前修复后1号机3号机1号机3号机臂架摆动平面平行于轨道臂架摆动平面与轨道成45°夹角工况1工况测点修复前修复后修复前修复后1号机3号机1号机3号机1号机3号机1号机3号机一一5试验载荷为额定载荷的0.46倍时，测点中*大测试静载应力测点为A2，其应力值为+161MPa，达到所用材料（Q235）的许用应力（150~170MPa）；3号门座起重机试验载荷为额定载荷的055倍，测点中的*大测试静载应力测点为A9其应力值为一156MPa接近所用材料（Q235）的许用应力（150~170MPa）且结构测点上的应力分布极不均匀。圆筒门架改造修复后，1号门座起重机试验载荷为额定载荷的0.88倍时，与上述修复前1号门座起重机对应测点A2的测试静载应力值为+44MPa；3号门座起重机试验载荷为额定载荷的1.1倍时，与上述修复前3号门座起重机对应测点A9的测试静载应力值为一4MPa，结构测点上的应力分布趋均匀。

 

    通过上述对比分析，说明改造修复后，圆筒门架重要部位测点上的测试应力值较改造修复前的测试应力值有明显的降低，圆筒门架结构上的应力分布较改造修复前有明显的改善，应力分布较均匀，消除了应力分布的奇异现象，增强了圆筒门架的承载能力，使其达到了正常状态。

 

    邮编：430063：2003技术改造输送机系统重锤校核计算广东电资产经营有限公司沙角C电厂张向东1校核计算C7A/B输送机系统的相关参数见表1.C7A/B输送机重锤现在的实际重量（包括滚筒和支架）为G'=P'V+T沙角C电厂燃料系统共有18条带式输送机，自从1994年投产以来，C7A/B带式输送机故障率居高不下，胶带驳口经常撕开，胶带老化快，更换频繁，严重影响了安全生产。因此，笔者对C7A/B输送机系统作了比较全面的理论校核，发现其重锤的重量明显超出理论值。